正大廠家直供LRB鉛芯隔震橡膠支座抗震效果好


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《鐵路工程抗震規(guī)范(修訂)》r8)中提出了采用LRB鉛芯隔震橡膠支座進行鐵路橋梁隔震設(shè)計的簡化計算方法:在對規(guī)則梁式橋進行隔震設(shè)計時，分析模型采用單自由度系統(tǒng)模型，但系統(tǒng)地震力的計算仍然采用普通橋梁結(jié)構(gòu)的彈性反應(yīng)譜。利用彈性反應(yīng)譜進行抗震設(shè)計的基本概念是純粹依靠強度來抵抗地震作用，即為了結(jié)構(gòu)不發(fā)生損壞，結(jié)構(gòu)的抗力大于預(yù)期可能發(fā)生的大地震動激起的大彈性地震力。由于LRB鉛芯隔震橡膠支座具有彈塑性滯回性能，如果設(shè)計合理，就能夠在滿足罕遇地震變形性能的要求下，明顯降低隔震橋梁系統(tǒng)的地震力，此時采用彈性反應(yīng)譜進行隔震橋梁的設(shè)計會偏于保守，這與普通橋墩延性抗震設(shè)計的思路有相似之處。

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(2)目前的LRB鉛芯隔震橡膠支座研究主要以針對典型橋梁的分析為主，沒有提取系統(tǒng)無量綱參數(shù)(如上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)質(zhì)量比、LRB鉛芯隔震橡膠支座剛度與基礎(chǔ)彈性剛度比值、支座剛度與橋墩彈性剛度比值和橋墩延性比等)作為系統(tǒng)的動力指標進行研究，也沒有提出能夠適用于一般減隔震橋梁設(shè)計的方法和建議。
(3)對于配筋率較大的橋墩，在進行減隔震設(shè)計時，尤其是在強震作用下，往往沒有利用橋墩的延性，忽略了橋墩結(jié)構(gòu)本身的滯回耗能能力，未能將隔震橋梁系統(tǒng)中LRB鉛芯隔震橡膠支座耗能與橋墩本身延性耗能有機結(jié)合起來，造成了設(shè)計的不經(jīng)濟。
(4)在橋梁減隔震設(shè)計中，土一橋墩一隔震支座一梁作為一個系統(tǒng)，在給定的地震激勵下，各個部分的耗能所占整個地震輸入能量的比例缺乏系統(tǒng)深入的研究。因此，在進行橋梁減隔震設(shè)計時，難于從宏觀上把握系統(tǒng)各個部分的耗能規(guī)律，無法為LRB鉛芯隔震橡膠支座參數(shù)的選取提供合理有效的依據(jù)?；谀芰康目拐鹪O(shè)計方法尤其適用于局部非線性結(jié)構(gòu)的設(shè)計〔川，隔震橋梁系統(tǒng)主要包括LRB鉛芯隔震橡膠支座和墩底塑性鉸兩個非線性因素，目前有關(guān)基于能量方法的隔震橋梁設(shè)計研究還很少，沒有建立適用于隔震橋梁的能量設(shè)計理論體系。

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(s)隨著橋梁長度增加和隔震技術(shù)的日益廣泛應(yīng)用，地震時列車在隔震橋梁上行駛的幾率逐漸增大。目前的橋梁隔震設(shè)計中，大都沒有考慮地震和非地震時橋上列車行車安全性問題，這一問題也是限制隔震技術(shù)在鐵路橋梁中推廣應(yīng)用的一個重要因素。
(6)隔震支座的初始剛度既要滿足隔震要求，還要滿足正常運營時的要求，這一問題還沒有得到很好的解決。
(7)采用LRB鉛芯隔震橡膠支座進行橋梁減隔震可以有效地降低地震力，但由于引入鉛芯橡膠支座，橋梁結(jié)構(gòu)柔性增大，橋梁上部結(jié)構(gòu)的位移也隨之增大。在進行橋梁減隔艘設(shè)計時，引入減隔震支座使地震力減小和上部結(jié)構(gòu)位移增大的矛盾沒有得到很好地解決。
1. 6本文的主要研究內(nèi)容
本文在以往研究成果的基礎(chǔ)上，結(jié)合目前橋梁減隔震設(shè)計中存在的問題和不足，通過建立土一橋墩一LRB鉛芯隔震橡膠支座一梁隔震橋梁模型，系統(tǒng)地研究隔震體系各參數(shù)(包括橋梁本身動力參數(shù)、LRB鉛芯隔震橡膠支座動力參數(shù)和土的動力參數(shù))對隔震橋梁系統(tǒng)動力響應(yīng)的影響規(guī)律;基于能量平衡原理，提出適用于橋梁隔震設(shè)計的建議方法;結(jié)合日本地震時橋上列車行車安全性的評價標準，劃分出不同場地隔震橋梁上普通鐵路列車和高速鐵路列車的運行的安全區(qū)域和危險區(qū)域;后，分別基于優(yōu)化程序和耗能指標對LRB鉛芯隔震橡膠支座參數(shù)進行優(yōu)化研究。其中參數(shù)化研究和行車安全性評估時隔震橋梁系統(tǒng)參數(shù)優(yōu)化的研究基礎(chǔ)，而基于能量的隔震橋梁分析則為隔震橋梁設(shè)計提供有效依據(jù)
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