摩擦擺式減隔震支座撫順報價 GYZ橡膠支座商家

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在進行非線性時程地震反應分析時,采用了3條不同場地的地震波,分別為1940年EL Centro南北分量地震波、1985年MexicoN00E分量地震波和1984年Parkfield地震波,為了便于研究,地面峰值加速度均調(diào)整為0.341g。圖3給出了3條地震波時程。單墩模型在墩底與地面固結,墩身保持彈性,地震動只在水平方向單向輸入墩底剪力先隨阻尼系數(shù)的增大有先減小后增大的趨勢;當阻尼系數(shù)Cα=0時,模型中只采用摩擦擺式減隔震支座、GYZ橡膠支座,此時墩底剪力較大;當Cα大于800kN·s m后,墩底剪力隨Cα的增大而增大;表明當阻尼系數(shù)選取適當時可以減小墩底受力。圖4(b)表明:墩、梁相對位移隨阻尼系數(shù)的增大而減小,當Cα大于約1 200kN·s m后減小得較慢,并且從總體上看,5m墩高模型比10m墩高模型減小得快;這說明增加阻尼系數(shù)對減小墩、梁相對位移是非常有效的,且在矮墩上使用時效果更佳。

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在對阻尼指數(shù)和周期進行參數(shù)分析時,為了充分利用粘滯阻尼器的耗能限位作用,阻尼系數(shù)取1 200kN·(s m)α。圖4(c)表明:單墩模型的墩底剪力隨阻尼指數(shù)的增大而減小;這說明非線性越強(阻尼指數(shù)α越小)的粘滯阻尼器提供的阻尼力與摩擦擺式減隔震支座、GYZ橡膠支座提供的恢復力組合后產(chǎn)生的墩底剪力會越大。圖4(d)表明:墩、梁相對位移隨阻尼指數(shù)的增大而增大,當阻尼指數(shù)大于0.8后,5m墩高模型明顯比10m墩高模型增加得快;另外,10m、梁相對位移較大,這說明非線性粘滯阻尼器對減小矮墩的墩、梁相對位移效果較好。圖4
(e)表明:在周期T大于1.5s后,除10m墩高模型的墩底剪力還有所降低外,其余情況下的摩擦擺式減隔震支座、GYZ橡膠支座墩底剪力幾乎在較低水平保持不變,這為粘滯阻尼器的使用提供了較廣闊的范圍。圖4(f)表明:墩、梁相對位移在周期小于2s時漸增,當周期大于2s后幾乎保持不變,平均值在55mm左右。

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地震力的情況下,有效地控制結構的位移反應,是一種合理有效的減隔震技術。粘滯阻尼器價格昂貴,但由于其顯著的耗能限位能力,近作為橋梁抗震保護裝置的例子有很多[5],
如:美國加州南部的文森特-托馬斯(Vincent Tho-mas)懸索橋,加州舊金山-奧克蘭海灣大橋,加州亞哥的克羅拉多(Coronado)大橋,加州南部91
5公路立交橋,希臘西部的雷恩-安提雷恩(Rion Antirion)斜拉橋等。其中加州南部91 5公路立交橋
在兩橋臺上組合使用了摩擦擺式減隔震支座、GYZ橡膠支座和流體粘滯阻尼器。到目前為止,雖然國外一些學者[6,7]用反應譜方
法和能力譜方法對帶有非線性粘滯阻尼器的單自由度系統(tǒng)的地震反應進行了比較詳細地分析和研究,但都是從等效線性化角度來考慮的,且引入了很多假設,其中一些結論是否正確還需要用非線性時程地震反應分析來進一步驗證;另外,由于粘滯阻尼器的使用使得結構的總阻尼矩陣在多數(shù)情況下不能對角化,因此不能簡單地對多自由度系統(tǒng)的運動方程進行解耦,等效粘滯阻尼比難以計算,也就不能使用經(jīng)典的模態(tài)分析方法來求解[8]。本文針對這些問題,利用非線性時程地震反應分析方法,對摩擦擺式減隔震支座、GYZ橡膠支座和粘滯阻尼器組合使用時的減震性能進行了深入地研究。
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