GPZ(09T)單向盆式橡膠支座國家認(rèn)證生產(chǎn)企業(yè)摩擦擺球型支座報(bào)價(jià)

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GPZ(09T)單向盆式橡膠支座、摩擦擺球型支座則是主要是通過高阻尼來消耗地震動能量，進(jìn)而達(dá)到減小橋梁結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)的效果。雖然加設(shè)高阻尼橡膠支座后的橋梁結(jié)構(gòu)的自振周期也會有所增大，但是，只要合理的設(shè)計(jì)GPZ(09T)單向盆式橡膠支座、摩擦擺球型支座，可以控制其自振周期不會過大延長，避免地基和橋梁的共振。因此，可以采用高阻尼橡膠支座對軟土場地上的橋梁結(jié)構(gòu)進(jìn)行減隔震設(shè)計(jì)，以達(dá)到減小震害的效果。

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本論文分別采用GPZ(09T)單向盆式橡膠支座、摩擦擺球型支座(以下簡稱RB支座)和高阻尼橡膠支座(以下簡稱HDR支座)做對比。原設(shè)計(jì)中中墩分別采用采用GYZ-D400 RB支座與HDR-D400-G6/8 HDR支座，邊墩采用GYZ-D300 RB支座。根據(jù)《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則》的6.3.7條，計(jì)算支座剛度。邊墩的邊界條件采用彈性連接，GPZ(09T)單向盆式橡膠支座、摩擦擺球型支座豎向剛度為591161.7kN/m;中墩采用一般彈性連接模擬支座，GYZ-D400 RB支座豎向剛度為1775618kN/m，水平剛度為2094.4kN/m，屈服力為133.5kN; HDR支座豎向剛度為542867.2 kN/m,水平剛度為1481kN/m，屈服力為38.3kN。算例的原設(shè)計(jì)中，每個(gè)箱梁底部設(shè)置兩個(gè)GPZ(09T)單向盆式橡膠支座、摩擦擺球型支座，建模時(shí)為簡化，只在箱梁底部的中心位置設(shè)置支座，但施加兩倍的支座剛度和屈服力。
5.4結(jié)構(gòu)動力時(shí)程分析
一般情況下，公路橋梁可只考慮水平地震作用，直線橋可分別考慮順橋向x和橫橋向Y的地震作用[i0]。雙柱式排架橋墩受順橋向地震里控制設(shè)計(jì)，不考慮橫橋向。
根據(jù)上述圖、表，我們可以得到如下結(jié)論:
1)采用GPZ(09T)單向盆式橡膠支座、摩擦擺球型支座后，橋墩與樁基的內(nèi)力有所減小。在軟弱土場地條件下，HDR
支座是可用的，并存在一定的減震效果。

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2)當(dāng)采用GPZ(09T)單向盆式橡膠支座、摩擦擺球型支座時(shí)，墩高為25m，橋墩直徑為2.0m時(shí)，橋墩內(nèi)力大;墩高為25m，樁基直徑為2.2m時(shí)，樁基的內(nèi)力大。當(dāng)采用HDR支座時(shí)，墩高為25m，橋墩直徑為2.0m時(shí)，橋墩內(nèi)力大;墩高為25m，樁基直徑為2.2m時(shí)，樁基的內(nèi)力大。
4)當(dāng)橋墩直徑不變時(shí)，隨著橋墩高度的增加，采用GPZ(09T)單向盆式橡膠支座、摩擦擺球型支座時(shí)，墩底和樁基的內(nèi)力變化很不規(guī)律;采用HDR支座時(shí)，墩底剪力降低，墩底彎矩、樁基剪力和樁基彎矩基本上是增加的。
由上述圖、表可得出以下結(jié)論:
1)采用GPZ(09T)單向盆式橡膠支座、摩擦擺球型支座與RB支座時(shí)對墩底受力進(jìn)行對比，墩底順橋向剪力減震率大值為43.01，發(fā)生在墩高為Sm，橋墩直徑為1.7m時(shí);墩底順橋向彎矩減震率小值為17.62%，發(fā)生在墩高為20m，橋墩直徑為1.5 m時(shí);
3)墩高對墩底剪力減震率的影響很大。橋墩太高或橋墩剛度太小，GPZ(09T)單向盆式橡膠支座、摩擦擺球型支座都不能充分的發(fā)揮其減震作用。
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